污水處理技術(shù)類問題解答300題 2（來自包進(jìn)鋒的分享）
31、問：三槽式氧化溝是如何交替排泥的？是實(shí)測曝氣池污泥濃度進(jìn)行切換還是根據(jù)進(jìn)水濃度預(yù)測切換？
答：可在A、D的起始階段從曝氣側(cè)溝排泥，此時(shí)曝氣溝內(nèi)的污泥濃度也較高，在排泥過程中，一部分被污泥吸附的物質(zhì)可隨污泥一起排出，也可減輕此后反應(yīng)該階段的處理負(fù)荷，總之，排泥方式和排泥時(shí)間需根據(jù)運(yùn)行周期的時(shí)間、污泥沉降性能等綜合考，不能一成不變，交替排泥模式需由單獨(dú)的控制系統(tǒng)來控制，現(xiàn)有三槽式氧化溝的控制程序無法滿足這方面要求的。
32、問:三槽式氧化溝運(yùn)行模式如何編程？如何確定各階段運(yùn)行時(shí)間？
答：由于一個(gè)運(yùn)行周期內(nèi)的錢3個(gè)運(yùn)行階段與后三個(gè)運(yùn)行階段的運(yùn)行狀態(tài)相同，設(shè)定時(shí)僅考慮前三個(gè)階段就可。如：A、B、C三個(gè)極端的總時(shí)間為4小時(shí)，應(yīng)先確定C階段的時(shí)間，這個(gè)階段以沉淀為主，加入停止曝氣后將作沉淀用的側(cè)溝的混合液在1小時(shí)內(nèi)能使泥水分離完全，則C階段的時(shí)間就定位1小時(shí)；A階段是生化反應(yīng)的主要時(shí)段，其運(yùn)行時(shí)間應(yīng)大大長于B階段，經(jīng)A階段運(yùn)行后，么大部分生化作用已部分完成；B階段是A階段向C階段的過渡階段，此時(shí)，廢水進(jìn)入中溝，經(jīng)生化處理后流向另一沉淀溝，曝氣側(cè)溝在不進(jìn)廢水的情況下繼續(xù)曝氣，使溝內(nèi)尚未降解的物質(zhì)進(jìn)一步轉(zhuǎn)化，所以B階段的時(shí)間較短。要根據(jù)不同的情況來采用相應(yīng)的運(yùn)行模式，如當(dāng)污泥沉降性能差時(shí)，應(yīng)該適當(dāng)增加C階段的時(shí)間，相應(yīng)減少A、B階段的時(shí)間，必要時(shí)可在C和D之間設(shè)一個(gè)過渡階段。
33、問：我單位采用卡魯塞爾氧化溝2000型工藝的城市污水處理廠，規(guī)模8萬噸/天。運(yùn)行中NH3-N去除不理想，上月進(jìn)水NH3-N平均為32.35mg/L,出水為25.99mg/L,是否提高好氧區(qū)的DO值，就能降低NH3-N值？
答：可提高好氧區(qū)的溶解氧，同時(shí)將內(nèi)回流閘門開大，這樣使反硝化區(qū)的缺氧部分溶積減少，可在一定程度上提高硝化效果，此外還要考慮堿度是否夠等因素。
34、問：卡魯塞爾氧化溝的水力設(shè)計(jì)目前在國內(nèi)還是一個(gè)尚未充分探討的課題。我想主要原因是其中涉及到方方面面的因素：如機(jī)械設(shè)備（特別是表曝機(jī)）的機(jī)械和水力性能（如曝氣葉輪形狀、轉(zhuǎn)速、浸沒深度等）及其運(yùn)轉(zhuǎn)中輸入水中的能量（該能量在充氧、推動(dòng)和攪拌上還存在著一個(gè)分配關(guān)系）：還有氧化溝具體的布置形式和溝體設(shè)計(jì)如渠長、寬、和水深、導(dǎo)流墻的位置、形狀、是否偏心設(shè)置等。
將所有這些因素（可能還有上面沒有提到的）綜合起來，才能得出卡魯塞爾氧化溝中的具體水流形態(tài)和有關(guān)參數(shù)（如流線、湍流程度、斷面流速分布及平均流速等）。這方面問題非常復(fù)雜，布置你對卡魯塞爾水力設(shè)計(jì)方面有何見解？
答：其實(shí)也不用考慮這么復(fù)雜，氧化溝內(nèi)的流速與水力停留時(shí)間或是氧化溝的容積沒有什么定性關(guān)系，氧化溝內(nèi)的流速是控制溝內(nèi)不沉淀為準(zhǔn)，不宜過大，流速太小會(huì)使污泥下沉，是通過水下推進(jìn)器或表曝機(jī)來完成的，只是完成流速的設(shè)備要根據(jù)與池深、池長等來定，不同廠家的設(shè)備選型也不盡相同。
35、問：能否告知三溝式氧化溝運(yùn)行管理中的注意事項(xiàng)。
答：需要注意的事項(xiàng)很多，首先要根據(jù)實(shí)際情況確定好運(yùn)行周期的時(shí)間，然后確定周期內(nèi)各運(yùn)行階段的時(shí)間。運(yùn)行階段應(yīng)先確定C階段時(shí)間，因?yàn)镃階段是泥水分離時(shí)間。還要調(diào)整好轉(zhuǎn)刷的浸沒深度，使其具有很好充氧能力和混合推動(dòng)力，池內(nèi)的所有轉(zhuǎn)刷的浸沒深度要一致。轉(zhuǎn)刷的浸沒深度應(yīng)在靜止?fàn)顟B(tài)下通過出水堰門來調(diào)節(jié)，即在氧化溝進(jìn)水而不曝氣的狀態(tài)下用出水堰門的升降來調(diào)節(jié)，當(dāng)轉(zhuǎn)刷處于合適的浸沒深度時(shí)出水堰門的開度即為轉(zhuǎn)刷運(yùn)行時(shí)的開啟限位。二條側(cè)溝的所有出水堰門開啟狀態(tài)下的限位應(yīng)該基本相同。
應(yīng)該根據(jù)廢水的特性和本裝置的實(shí)際情況,通過試運(yùn)行來確定日常運(yùn)行的最佳模式并輸入可控編程器, 進(jìn)行運(yùn)行控制 。 當(dāng)出現(xiàn)異常情況時(shí)應(yīng)該及時(shí)調(diào)整運(yùn)行模式,如:因污泥沉降性能差而造成沉淀溝泥水分離困難使出水帶泥時(shí),應(yīng)該增加C階段的時(shí)間, 相應(yīng)減少其它階段的時(shí)間。
二條側(cè)溝出水堰的開閉狀態(tài)是根據(jù)設(shè)定的工藝要求自控的, 半個(gè)周期二條側(cè)溝的切換中, 在預(yù)設(shè)定時(shí), 原出水溝的堰門應(yīng)在另一預(yù)沉溝的出水堰門全部都開肩后再關(guān)閉,以防原預(yù)沉溝在出水的初始時(shí)間漂泥。
自控系統(tǒng)出現(xiàn)問題時(shí),可通過手動(dòng)控制來運(yùn)行。手動(dòng)控制時(shí), 各設(shè)備的開閉時(shí)同和順序應(yīng)該嚴(yán)格按運(yùn)行模式進(jìn)行,并與自動(dòng)控制程序相同 。
污泥負(fù)荷和泥齡的計(jì)算中的生化部分容積可將氧化溝總?cè)莘e*總生化時(shí)間與總水力停密時(shí)間之比。
36、問:我廠有兩組卡魯塞爾氧化溝,設(shè)計(jì)日處理量 8萬噸, 現(xiàn)在只運(yùn)行了一組系統(tǒng), 日處理量4萬噸,年后將啟用第二組系統(tǒng),用一組系統(tǒng)的污泥對二組系統(tǒng)進(jìn)行污泥培養(yǎng),請說說具體如何操作?
答:可采用污泥轉(zhuǎn)移培養(yǎng)法,即把現(xiàn)在已運(yùn)行的-組氧化溝的剩余污泥不斷移入將投運(yùn)的另一組就可 。
37、 問:請從實(shí)用性角度談?wù)剬ξ鬯幚硇袠I(yè)的自控技術(shù)的看法, 比如說是卡魯塞爾工藝呢?
答:生化處理工藝方式很多的,要看什么工藝,如果是傳統(tǒng)鼓風(fēng)曝氣活性污泥法,就沒必要自控,只要有液位保護(hù)控制和泵等設(shè)備的遙控控制就可 。卡魯塞爾氧化溝用自控制當(dāng)然好,如果有水下推進(jìn)器,用保護(hù)控制就可, 如果沒有水下推進(jìn)器,最好用運(yùn)行控制。我這里說的保護(hù)控制就是控制系統(tǒng)(如PLC) 根據(jù)設(shè)定的溶解氧范圍,通過曝氣機(jī)的開停和轉(zhuǎn)速使溶解氧控制在要求的范圍內(nèi)。運(yùn)行控制就不同，除了前面的要求外,還要考慮在曝氣機(jī)慢速運(yùn)行或只有個(gè)別曝氣機(jī)運(yùn)行時(shí),防止污泥下沉,即在曝氣機(jī)的總體運(yùn)行狀態(tài)只滿足D0的控制，而不能滿足泥水混和的自動(dòng)調(diào)控。
38、問:我們現(xiàn)在是檢測2個(gè)池, 1號是有種泥接種的, 但是1個(gè)月下來鏡檢時(shí),只發(fā)現(xiàn)大量草履蟲, 發(fā)現(xiàn)鐘蟲的幾率基本沒有,最多再加上幾條線形蟲; 2號沒加種泥,然后進(jìn)水曝氣, 一個(gè)月后鏡檢時(shí)發(fā)現(xiàn)了大量鐘蟲和一些草履血等其他細(xì)菌,但是2個(gè)池的污泥含量都很少,請問現(xiàn)在應(yīng)如何培養(yǎng)1號池的細(xì)菌,來增加污泥含量?還有就是曝氣池里的溶解氧很高, 一般都再9-11mg/L之間,6mg/1,以下的很少,難得出現(xiàn)幾次,我們鼓風(fēng)機(jī)已經(jīng)時(shí)開的最小了,而2號池的溶解氧更高, 一般都在10-12mg/L之間。
答:二池的情況類似,是營養(yǎng)不足和曝氣過度引起的,污泥處于不斷增長又在不斷自身氧化的狀態(tài),所以要嚴(yán)格控制曝氣時(shí)間,如果無法增加污泥量, 只能采用間斷曝氣,還有營養(yǎng)比的控制等問題也要注意。
39、問：對于卡魯塞爾氧化溝工藝的污泥泥齡以及剩余污泥量應(yīng)該怎樣算才能使實(shí)際量與計(jì)算量的出入不大,它有沒有簡潔的計(jì)算公式或者說通用公式?
答: 在實(shí)際運(yùn)行中排泥量和泥齡不是根據(jù)計(jì)算來控制的, 其它形式的活性污泥工藝也一樣。
40、問:我廠主要處理印染和化工污水�，F(xiàn)生化池污泥只有1.2g/L,鏡檢沒有發(fā)現(xiàn)原生和后生動(dòng)物,出水不達(dá)標(biāo), 一個(gè)星期大流量回流污泥,還是沒變化。SVI和SV%都很高,看不到絲狀菌。請問該采取什么措施?
答:估計(jì)污泥已中毒受損,加大回流量是不對的。應(yīng)該增加排混量,并移植先前沒受損時(shí)排出的剩余污泥或其它廠的污混。
41.問:一個(gè)工業(yè)園需要建設(shè)30000噸/天的污水處理廠,現(xiàn)有家公司提出“硅藻精土+生化”處理工藝。以前也曾看到關(guān)于這種技術(shù)的介紹,但是說法相差很大,不知道該相信誰？請發(fā)表看法 。
答:硅藻精土用在城市污水處理效果很好,運(yùn)行費(fèi)用也很低,工業(yè)廢水處理要慎用 。
42、問:UASB法在國內(nèi)應(yīng)用很多,但運(yùn)行的效果也大不相同。究其原因,我想是幾個(gè)方面:三相分離器；布水系統(tǒng)；保溫措施。在此我有些疑問:
(1)采用UASB法時(shí),三相分離器是根據(jù)特定污水設(shè)計(jì)的嗎？我見國內(nèi)有很多專門生產(chǎn)三相分離器的,而U法使用較多是在工業(yè)廢水方面,不同的工業(yè)廢水性質(zhì)不一樣是否會(huì)影響三相分離器的正常使用
(2)三相分離器是底部進(jìn)水,布水容易堵塞,不知道運(yùn)行的好的U法是怎樣解決這個(gè)問題？
(3)厭氧反應(yīng)在35℃時(shí)比較好,U池的保溫是如何做到的？尤其是采用鋼結(jié)構(gòu)的池體時(shí)。U池產(chǎn)生的沼氣如何使用？如果U池內(nèi)的溫度達(dá)不到要求,考慮加熱時(shí)應(yīng)采用何措施呢？
答:三相分離器一般不會(huì)根據(jù)特定污水來設(shè)計(jì),只考慮其結(jié)構(gòu)對三相分離的效果。布水系統(tǒng)堵塞問題是多孔式布水方式必然存在的問題,工藝上可采用反沖或氣沖的方法解決,至于池體的保溫一般不需特別的措施,只需控制進(jìn)水溫度即可如進(jìn)水溫度過低,可在進(jìn)水管線上加裝汽水混合器,利用蒸汽加熱至合適溫度。不過在高效厭氧反應(yīng)器中,我不看好U池,因?yàn)橄鄬?EGSB和IC來說處理效果較差,對已建的UASB,如果處理效果不好,建議作些改造,如增設(shè)內(nèi)回流管或后面增加沉淀池。
43、問:UASB的HRT要求較長,水力負(fù)荷太大,跑泥特別嚴(yán)重，長時(shí)間的內(nèi)回流出水帶泥較多,反而不利顆粒污泥的形成。不知你如何看?
答:設(shè)置內(nèi)回流會(huì)加屆劇跑泥的說法不妥,這是有利于顆粒污泥形成的,就是提高剪切力,當(dāng)然顆料污泥形成的條件和U池的處理效率提高還有其它很多因素。
44、問:我們用的是卡魯塞爾2000的氧化溝,出水口的溶解氧一般控制在2mg/L左右,最高值控制在3.0mg/L,進(jìn)水的水量為每溝每天3萬噸,進(jìn)水的 BOD有時(shí)候較低,平均值在50mg/L,氧化溝的有效容積為14750m3, MLSS一般控制在3000mg/L,由此得出的 F/M為 0.0339(不知此值對否),如果此值正確,那么污泥負(fù)荷也太低了吧? 污泥齡一般控制在15天左右, SV30為15,SVI為50左右,不知該如何進(jìn)行工藝的調(diào)整,來緩解跑泥的現(xiàn)象?
答:據(jù)我判斷污泥已老化了。應(yīng)對措施:增加排泥量,減少供氧量； 如果溝里設(shè)置水下推進(jìn)器,曝氣機(jī)可間斷運(yùn)行。
45、問:水解酸化在廢水處理中是一個(gè)很難說清的處理工藝, 對于COD來講,有的去除率很低,有的去除率比較高,我設(shè)計(jì)的一個(gè)化工廢水項(xiàng)目,水解酸化COD的去除率高達(dá)40~50%,但需少量曝氣。另一個(gè)印染廢水處理裝置的水解酸化COD去除率一般在15~20%左右,但色度的去除率很高。水解酸化對pH的要求實(shí)際上并沒有象資料上講的那么高, pH 在6~10之間均有效果,但在8左右效果應(yīng)該比較好。你對此有何見解?
答:你說的化工廢水水解酸化COD去除率可達(dá)40~50%,而且需少量曝氣,這問題是特例,不能說明就是酸化的實(shí)際效果,因?yàn)槿コ目赡艽蠖嗍菬o機(jī)性COD,是在曝氣條件下被氧化的(因?yàn)橛猩倭康钠貧?,如果不曝氣COD去除率會(huì)明顯下降。
46、問:UASB按照三相分離器的原理和作用,是不應(yīng)該有污泥回流的,但由此而來產(chǎn)生如下同題:(1)UASB反應(yīng)器跑泥時(shí)如何補(bǔ)充污泥?(2)UASB反應(yīng)器受沖擊時(shí)引起污泥濃度波動(dòng),如何盡快使其恢復(fù)平穩(wěn)？(3)在排出UASB反應(yīng)器中無機(jī)化的污泥時(shí),如何盡快使其恢復(fù)到所需的污泥濃度?
答:U池如果污泥流失,即使污泥能回流也是無濟(jì)于事的,因?yàn)槲勰嗷亓鞯耐瑫r(shí)反應(yīng)器的上升流速也會(huì)相應(yīng)加,回流量大污泥流失量也大, 所以U池大多數(shù)是沒有污泥回流的。我說的大多數(shù)沒有也就是說有的U池還是有污泥回流的,因?yàn)樵赨池后又增設(shè)了沉淀池,但這樣的工藝不多,如果這樣還不如用EGSB或IC更好。據(jù)我所知,U池主要還是以絮狀污泥為主的,加之反應(yīng)器不高,所以上升流速不能太快,污泥保有量不多,容積負(fù)荷上不去。雖然典型的U池沒有污泥回流,但出水還是能回流的。
47、問:UASB之所以污染物去除效率高,主要是顆粒污泥的作用,而你卻說是絮凝污泥,這是怎么會(huì)事?
答:我沒有說U池沒有顆粒污泥,只是說是以絮狀污泥為主,因?yàn)榻^大多數(shù) UASB都是這樣,這也是U池容積負(fù)荷低的原因(相對EGSB和IC而言),至于為何U池不能象IC一樣基本上都是顆粒污泥,且顆粒污泥粒徑小、質(zhì)量高,這就涉及顆粒污泥的形成機(jī)理和條件,這方面我就不展開了,但可以說明一點(diǎn),反應(yīng)器上升流速是重要的條件之一，UASB 不能完全滿足這方面要求。
48、問:要控制USB污泥的流失是否可采用在上部增加一回流管,控制其回流比,形成內(nèi)循環(huán)?
答:很好的建議!不過這樣的目的主要是有利于顆粒污泥的形成, 使顯粒污泥所占的比例大大增加,污泥保有量增加。
49、問：UASB池內(nèi)增加回流管但會(huì)不會(huì)影響水的上升流速呢?
答:會(huì)的,増加的是循環(huán)區(qū)的上升流速,這也是設(shè)置循環(huán)的目的,雖然在初期還不能避免反應(yīng)器污泥外溢,但可使泥水充分混和,也有利于污泥造粒,使污泥保有量增加, 一定時(shí)間后就可顯示出效果。
50、問:UASB池增加內(nèi)回流管,水的上升流速提高,會(huì)不會(huì)三相分離器帶來副作用?
答:我想不會(huì)的,因?yàn)槭菑娜喾蛛x器的下部向底部回流,不會(huì)影響三相分離器的上升流速。
51、問:UASB池不設(shè)內(nèi)回流流時(shí),如果排泥時(shí)泥排多了如何辦?
答:因?yàn)槲勰嗖煌饬鞯?所以也不存在你說的同題。如果另設(shè)沉淀池池,污泥就要回流,但回流量的大小也只能反映污泥在整個(gè)系統(tǒng)內(nèi)的周轉(zhuǎn)速率或循環(huán)速率, 也與系統(tǒng)內(nèi)的污泥量無關(guān),也就是說如果U池不排泥,無論污泥回流量是大是小,系統(tǒng)內(nèi)的污泥量不會(huì)影響(不考慮污泥增長的因素情況下) 。
52、問:如果UASB排泥時(shí)控制不當(dāng),造成污泥流失怎么辦？如何恰當(dāng)控制排泥量？
答:這是運(yùn)行管理方面的事了,如同好氧活性污泥工藝有“三相平衡”的調(diào)節(jié)一樣,各類厭氧裝置的各項(xiàng)運(yùn)行參數(shù)也要根據(jù)運(yùn)行狀況來控制的,如泥、水二相平衡的調(diào)節(jié),使反應(yīng)器的容積負(fù)荷控制在一 個(gè)合適的范圍。
容積負(fù)荷(這里指污泥所占的容積)是通過排泥量來控制的,也受限于廢水水量和濃度。當(dāng)廢水量增加成廢水濃度增加時(shí)為了保持負(fù)荷平衡,就要少排泥或不排泥,提高系統(tǒng)的污泥量，反之則多排泥以減少系統(tǒng)污泥量。此外還要考慮很多受限因素,如:系統(tǒng)的污泥量過多,雖然可降低容積負(fù)荷,但會(huì)使污混的膨脹度增高,影響泥水分離；排泥量太多,則會(huì)造成容積負(fù)荷過高,使VFA/ALK的比值升高,影響處理效果。這些都要根據(jù)具體情況通過試湊法來確定的,有些方面則靠經(jīng)驗(yàn) 。
53、問:我們做了一個(gè)工藝,也用到UASB, 并且UASB設(shè)了出水回流,由于進(jìn)水量非常小，一天就10幾噸水,所以污泥投加到UASB后,污泥懸浮不起來,送行了一個(gè)多月污泥都是沉在池底的,而且好像回流也起不到什么作用,污泥就是沉在池底一米多的位置,后來換了一臺(tái)循環(huán)泵,想加大回流量,可是剛換泵后面的出水就變黑了,我覺得可能是把池底的污泥沖起來了，這樣下去會(huì)不會(huì)把所有的污泥都沖走呢？是不是循環(huán)泵的流量太大, 把污泥都打碎了呢？
答:污泥已經(jīng)無機(jī)化了,雖然還不知道你們的UASB池容積多大，但已能推測到容積負(fù)荷已小到無法維持的程度了。
54、問:UASB中污泥培養(yǎng)究竟需要注意哪些方面的條件,我所知道的,調(diào)試階段進(jìn)水一般要求COD在5000mg/L以下,還有 pH值一般要求在7-8,營養(yǎng)物質(zhì)N、P等,還要注意哪些問題？為了使進(jìn)水均勻, 在調(diào)節(jié)池內(nèi)曝氣是不是對UASB有影響？UASB池中上面的水應(yīng)該是清的還是黑的呢?
答:這些問題一言難盡的,可參考相關(guān)資料。但有二點(diǎn)可說明一下：調(diào)試起始容積負(fù)荷不能高,要逐步提高,不能光從COD來控制；調(diào)節(jié)池少量曝氣沒影響的,這點(diǎn)氧對厭氧反應(yīng)裝置的影響是微不足的。
55、問:我廠用A-0法處理含氨氮污水,以前運(yùn)行正常,最近經(jīng)常在回流沉淀池出現(xiàn)污泥厭氧反硝化,引起污泥上浮流失,影響出水水質(zhì)。如何解決呢?
答:解決辦法:(1)控制好反硝化條件,盡可能去除硝酸氮；(2)增加沉淀池的出泥量,以降低沉淀池的污泥層高度,使污泥在泥層的停留時(shí)間減少,以防止污泥缺氧；(3)條件允許的話(不影響缺氧區(qū)的缺氧環(huán)境)盡可能增加好氧區(qū)的溶解氧,使進(jìn)入沉淀池的污泥不缺氧。上述第一條是為了使進(jìn)入沉淀池的硝酸氮大大減少,不會(huì)發(fā)生嚴(yán)重的反硝化后二條描施是即使有大量硝酸氮進(jìn)沉淀池,但由于不缺氧也就不易發(fā)生反硝化。
56、問:目前我廠處理規(guī)模為4萬噸/日,有西個(gè)濃縮池,設(shè)計(jì)污泥量為5600kgDS/d,污泥負(fù)荷為50kgDS/m2*d。但因施工造成兩個(gè)池的進(jìn)泥和出泥不平衡且極不容易調(diào)整。經(jīng)常造成一池污泥過多發(fā)生厭氧并導(dǎo)致濃縮機(jī)負(fù)荷過高燒壞電機(jī)。前段時(shí)間,在一個(gè)濃縮池故障不能及時(shí)排除的情況下,采用單池運(yùn)行,污泥量在4000 kg DS/d左右,污泥負(fù)荷為61kgDS/m2*d。在此負(fù)荷下運(yùn)行,該池沒有出現(xiàn)因負(fù)荷過高而導(dǎo)致濃縮機(jī)故障。單池運(yùn)行比雙池運(yùn)行管理簡単且出泥穩(wěn)定。試問,濃縮池的最高負(fù)荷可達(dá)多少。最佳的范圍又是多少?
答:是管理不當(dāng)造成的，二池的進(jìn)泥量可以通過進(jìn)泥閥調(diào)節(jié)的, 如果象你所說的因施工問題二池進(jìn)泥量不能調(diào)節(jié)，那濃縮池的出泥量總可以調(diào)節(jié)吧,進(jìn)泥量大,又不能關(guān)小,就要增加出混量,把出泥調(diào)節(jié)閘門開大,使池內(nèi)污泥層下降,這樣可減少濃縮污泥在池內(nèi)的停留時(shí)間,以防污泥發(fā)酵。濃縮池還可以交替運(yùn)行，運(yùn)行管理中的調(diào)節(jié)手段是多方面的。至于濃縮池的負(fù)荷等與污泥含水率、性質(zhì)等有關(guān),各廠的情況都不同的。
57、問： MLSS可用懸浮物的方法測定嗎?
答：MLSS只是很粗略地表示污泥中微生物量的多少,當(dāng)然不能用懸浮物的方法測定,因?yàn)镸LSS包括固定固體和揮發(fā)固體體二類,固定固體是無機(jī)物,揮發(fā)固體是有機(jī)物+微生物，如果用懸浮物的方法測定。一些溶解性的有機(jī)物和游離細(xì)菌就流失了。
58、問:我們這里有個(gè)剛開始調(diào)試的處理站,采用SBR工藝,調(diào)了兩個(gè)星期有點(diǎn)效果的時(shí)候,水量變小了,現(xiàn)在眼看著微生物慢慢變少,該怎么辦?
答：減少曝氣期時(shí)間,相應(yīng)增加沉淀期或閑置期時(shí)間。
59、問:因?yàn)樘鞖獗容^炎熱,水中D0本來就低,大概在3mg/L以下,但由于在沉淀池中有污泥上浮發(fā)生,如果降低曝氣量來控制的話,會(huì)不會(huì)影響出水水質(zhì)?如果可以應(yīng)該控制D0?
答:減少曝氣量的措施是不妥的,污泥上浮不是曝氣量過大造成的,即使曝氣量大,大量氣泡完全可以在曝氣池出水槽和沉淀池進(jìn)水口前釋放掉的。這種情況下減少曝氣量會(huì)使沉淀池內(nèi)污泥缺氧而發(fā)生反硝化甚至厭氧,加劇污泥上浮。正確辦法是增加沉淀池出泥量(降低污泥層高度),使污泥在泥層的停留時(shí)間減少,防止或減緩反硝化的發(fā)生,污泥層降低也有利于泥水分離。天氣熱曝氣池出水端D0還是稍高些好,D0在3mg/L是正常的。
60、問:我現(xiàn)在正在做一個(gè)污水處理方案的改進(jìn)項(xiàng)目,該工藝進(jìn)水COD約為10000mg/L,pH=4.4,水量100噸/天。該廠經(jīng)過氣浮-三級接觸氧化-沉淀處理后COD約為700~800mg/L, pIH=6.7。請問在原有工藝上如何改進(jìn),使出水COD達(dá)到500以下(三級排放標(biāo)準(zhǔn))。
答:這類廢水雖然濃度很高,采用氣浮加好氧工藝還是可以的,并不是任何高濃度水都要用厭氧。檢查一下運(yùn)行管理是否有問題,再考慮改造,在不影響現(xiàn)有工藝的情況下,在技術(shù)上采取一些措施完全可能達(dá)標(biāo)的 。
